海上常规稠油水驱油相对渗透率曲线特征研究

针时海上常规稠油油藏,通过室内一维物理模拟实验,结合现场实际生产资料,开展不同条件下的海上常规稠油一维恒压水驱实验,对比不同粘度、不同压差下的油水相对渗透率曲线、特征点等,分析相对渗透率曲线特征、束缚水饱和度、残余油饱和度及水相端点值的变化规律,以用于指导海上常规稠油油藏开发．研究结果表明：①虽然不同粘度、不同压差下的相渗曲线形态略有不同,但整体表现为油相渗透率高,水相渗透率非常低的特点（水相相对渗透率端点值多数低于0.1）。②随着原油粘度增加,束缚水饱和度降低。（③原油粘度越大,残余油饱和度越大;驱替压差越大,残余油饱和度越大。④水相渗透率端点值非常低。驱替压差越大,水相渗透率端点值越大.     

温度对高凝油驱油效率影响的实验研究

高凝油含蜡量高,凝固点高,开采困难。本文以曹台潜山高凝油为主要研究对象,从温度对高凝油性质影响研究入手,通过室内实验研究了温度对高凝油油水相对渗透率及驱油效率的影响。实验结果表明,随着温度的升高,油相相对渗透率增加,水相相对渗透率降低,驱油效率增加,残余油饱和度降低,文章还分析了产生上述变化的内在原因。此项研究为更加科学有效的开发高凝油油藏提供了理论依据。     

特低渗油藏渗流特性及增注技术研究

<正>本文以樊147区块滩坝砂油藏为代表,开展了储层特性和增注技术实验研究。在对储层岩性结构、孔隙结构、润湿性、残余油对水相渗透率影响规律基础上,研制了适应性强的以双聚醚表活剂为主剂的复合增注体系,配套现场施工工艺并进行了现场增注试验。研制的降压增注体系能够大幅度提高水相渗透率,降低注入压力,室内评价降压30%以上,为实现特低渗透砂岩油藏有效注水提供技术支撑。     

樊31北块特低渗透砂岩油藏油层含水差异性研究

樊31北块属于特低渗透砂岩油藏,由于渗透率特低,成藏过程中,油不足以使水完全驱替,开发初期油层含水差异性大,一投产即含水,甚至高含水.为了研究造成这些现象的成因机理,应用储层毛细管压力分析与相对渗透率曲线结合法研究了樊31北块含水饱和度分布状况;通过核磁共振测井分析法回归了可动水饱和度和含水饱和度的关系公式,研究了樊31北块油井初期含水与含水饱和度、可动水饱和度的关系,为井网的优化部署奠定了基础.     

油气水三相相对渗透率实验研究及分析

本文通过非稳态法油水和油气两相相对渗透率测试实验,得到同一块岩心的两条相渗数据,并应用STONEⅡ概率模型计算获得油气水三相相对渗透率数据。通过不同渗透率岩心的对比实验可知,岩心越致密,三相渗流能力越差,渗透率越高残余油饱和度越小。     

锦16块水驱效果的影响因素研究

油藏注水开发的水驱油效果主要取决于流体的组成和物理化学性质、储层的孔隙结构和物理化学性质、流体在油藏中的流动状况。储层孔隙结构是影响驱油效果的重要因素。岩石表面的润湿性和油水粘度比对驱油效率也有重要影响。储层渗透率对驱油效率有较大的影响,渗透率较低的油层驱油效率较低,开发后期其剩余油饱和度必然高于高渗透油层,是剩余油富集区。     

特低渗滩坝砂油藏复合降压增注技术实验研究

针对胜利油田高89块沙四段油藏地层水矿化度较高、渗透率低、残余油饱和度高、水相渗透率低、注水压力高的特点,本文研究制备了以双聚醚表活剂JY-1为主剂的复合降压增注体系,评价了该体系的性能,结果表明:该体系具有良好的耐温耐盐性,超低的界面张力特性、良好的增溶油性能,可显著提高水相渗透率,降低残余油岩心注水压力35%以上。     

稀油油藏水驱后转蒸汽驱油机理研究

通过对国内、外蒸汽驱开发油藏有关资料的广泛深入调研,总结并描述了蒸汽驱的四种最为主要的驱油机理。同时,本文利用CMG软件中的STARS模块进行稀油油藏水驱后转蒸汽驱油机理研究。油相由具有轻质油相似特征的轻、中、重三种拟组分代替。研究结果表明,稀油砂岩油藏水驱后转蒸汽驱提高采收率的主要驱油机理为蒸馏作用,降粘作用,热膨胀作用和温度对相对渗透率的影响。油湿油藏水驱后残余油饱和度较高,温度对相对渗透率的影响起着决定性的作用,其次是蒸馏作用,降粘作用,热膨胀作用。油湿油藏与水湿油藏相比较,更适合水驱后转为蒸汽驱开发。     

基于沉积微相控制下的地质储层物性参数建模

摘要：地质储层物性参数研究是油藏储层描述和评价的基础。在沉积微相控制的基础下,采取相控序贯高斯模拟方法建立了孔隙度、渗透率和含油饱和度模型,并利用油水层解释标准对三维模型进行转换得到油层模型,其研究结果为油藏的描述提供了理论参考,     

低渗透岩心油水两相与单向启动压力对比实验研究

应用高精度微量泵和高精度差压传感器实验测定了不同渗透率级别的砂岩样品在不同含水饱和度下的油水两相最小启动压力梯度。对比单相启动压力梯度,发现试验状态下,油水两相最小启动压力梯度与空气渗透率呈幂函数变化关系;油水两相最小启动压力梯度比单相启动压力梯度高数倍。针对储层渗透率、流体粘度、驱替压力梯度、油水界面张力等影响启动压力梯度的具体因素分析了改善低渗透油藏开发效果的措施。     

井底脱气条件下采液指数的预测方法研究

流压远低于饱和压力时,在油井附近形成脱气圈,渗流条件发生变化,地层内两相流变为油气水三相流。在原油脱气情况下,油相相对渗透率不仅是含水饱和度的函数,也是含气饱和度的函数,因此用油水两相相渗曲线计算的采液指数存在较大误差。本文提出了用油层气油比修正采液指数,计算不同含水条件下采液指数的方法。     

细粉砂岩稳砂剂的应用

针对胜利油田出砂严重的细粉砂岩油藏的油井,应用了有机硅改性酚醛环氧树脂稳砂剂。通过固砂性能评价实验证实其与石英砂的粘结力比阳离子聚丙烯酰胺等几种高分子聚合物水溶液与石英砂的粘结力高8倍多;该稳砂剂的2.5%水溶液固结细粉砂的能力强,出砂率仅为0.03g/L,对岩心的伤害较轻,伤害率为13.4%。通过对比使用不同浓度和不同注入体积的稳砂剂溶液对天然岩心的油水相渗透率影响实验,证实岩心油相渗透率影响较小,水相渗透率降低较明显,发现了其具有一定的控水功能;在胜利油田一些细粉砂岩油藏的12口油井,用3%～5%的该树脂水溶液处理近井地带,处理半径约为2m,均获得成功。     

孤东油田七区西馆上段水淹层特征分析

本文分析了孤东油田七区西馆上段注水开采储层水淹台物性、流体性质、电性以及剩余油饱和度的变化特征。储层水淹后储层的孔隙度和渗透率都增大;地层水电阻率在原生地层水电阻率与注入水电阻率之间变化;原油表现为分子量增高、密度增大、粘度增大的变化趋势;储层水淹后引起自然电位下基线缡移,自然电位异常幅度逐渐成小。甚至由负异常逐渐变为正异常,水淹部位的声波时差也有所增大,大多数水淹层水淹部位的感应和微电搬系列电阻率下降蛟明显;孤东油田七区西馆上段正韵律储层中大多数水淹层都具有底部、中下部先水淹的特点,内部剩余油饱和度主要受储层物性的影响,层内表现为项部物性差,驱油效率低,其剩余油饱和度下降相对较慢,剩余油相对富袋,层间表现为薄关剩余油相对富集,并间表现为边部井剩余油相对富集。     

A油田延长组长6油层低阻成因分析

A油田延长组长6油层储层致密、物性差,电阻率测井表现油水阻值差别不大,甚至水层电阻率相对较高,造成油层识别困难。通过对20余口井岩心、测井、试油等资料进行分析,应用岩心铸体薄片、扫描电镜、岩心物性分析手段,结合储层岩石学、沉积学理论进行分析,认为A油田延长组长6油层组储层岩性为长石砂岩、岩屑长石砂岩,泥质含量高、孔隙结构复杂,残余较高束缚水饱和度是形成低阻储层的直接因素,放射性钾长石含量对低阻油藏的分布也有一定控制作用,钻井液侵入形成地层水矿化度增大造成油层电阻率下降。沉积微相在宏观上控制着相对低电阻率油藏分布,在河道侧翼,砂体较薄,泥质含量大,分选差,储层非均质性强,易形成低阻油藏。     

特低渗油藏产能预测及主要影响因素分析

研究表明,特低渗油藏的产能预测,必须考虑启动压力梯度、渗透率变异系数及地层原油脱气对产能的影响;结合前人对低渗储层渗流特性的研究~([3-5]),并结合实例对主要影响因素进行了分析。结果表明,产能随启动压力梯度和渗透率变异系数的增大而减小,启动压力梯度的大小并不影响IPR曲线的形状,而是使曲线发生平移;渗透率变异系数的增大,使IPR曲线变得更加弯曲;井底流压相同,启动压力梯度及渗透率变异系数越大,产能越低;随井底流压降低,地层原油脱气形成油、气两相流,降低了原油的流动效率,产量出现最大值后降低。     

洼59块沙三段油层储层参数评价研究

建立洼59块S3油层地质模型,开展精细油藏数值模拟,优化油藏工程设计,继续扩大重力泄水辅助蒸汽驱试验井组,从而达到提高开发效果的目的,需要准确的泥质含量、孔隙度、渗透率和含油饱和度等储层参数。因此须建立以岩心化验分析与测井资料相结合,建立泥质含量、孔隙度、渗透率及含油饱和度等地质参数模型,开发出相应的解释处理程序,对块内井S3地层进行精细处理,从而开展储层参数和流体性质综合分析研究。为提高开发效果和采收率提供准确的基础资料,使油藏开发数值模拟具有科学的依据和更加准确可靠的储层参数。     

不同溶洞尺寸缝洞介质水驱油影响因素研究

正由于缝洞型碳酸盐岩油藏具有极强的非均质性,其油水两相流动情况不同于常规砂岩油藏。在目前的实验室条件下,很难对该类油藏中的裂缝溶洞的配比关系进行识别,国内外一般是通过简化后的物理模型,来研究这类油藏水驱油过程中的油水流动情况。本文通过整理分析实际储层的地质资料,制作了不同溶洞尺寸的缝洞介质有机玻璃模型,采用正交实验方法,开展了多组物理模拟实验,研究了溶洞直径,裂缝倾角,油水黏度比和注入速度四个因素对水驱油效果的影响。     

王14块特低渗裂缝性油藏注水开发伤害因素

胜利油田王家岗油田王14断块属于特低渗裂缝性油藏。为了深入研究水源水在注水过程对储层的伤害,采用静态水质分析与动态岩心流动实验相结合的手段,对注水过程中的储层伤害机理进行分析,并制定了相应的注水水质指标。结果表明,水源水中固相颗粒含量、粒径中值严重超标是储层渗透率下降的关键因素。不合格的现场水源水长期注入储层对储层岩心造成了较大的伤害,基块岩心渗透率损害率大于70%,裂缝岩心则超过90%。综合室内实验研究,王14块沙四段注水水源的机械杂质指标推荐为A2级。     

柴西南翼山浅油藏N2^2岩性与物性的关系

柴达木西部南翼山浅油藏上油砂山组（N2^2）自上而下分为四个油层组,I＋Ⅱ油组的储层岩性以泥质灰岩、藻灰岩、泥灰岩为主,泥灰质粉砂岩次之,且发育少量泥晶白云岩。Ⅲ＋Ⅳ油组储层岩性主要以碳酸盐岩类为主,具体分为两类：即藻灰岩类和泥质灰岩储层。对I＋Ⅱ油组来说,随着灰岩增加,孔隙度影响不大、渗透率有增大趋势。Ⅲ＋Ⅳ油组的藻灰岩、泥质灰岩物性最好．且孔隙度与渗透率具有较好的相关性：     

利用毛管压力资料计算储层原始含油饱和度的方法

原始含油饱和度是油田开发中后期水淹层评价和油藏开发调整方案编制的重要参数。以油气运移成藏理论为基础,通过分析研究区不同物性储层的毛管压力曲线特征,明确了油层原始含油饱和度的高低主要受孔隙结构和油柱高度两方面的影响;在储层分类前提下采用归一化含水饱和度参数与J函数拟合的方法建立了一套综合考虑储层物性和油柱高度的原始含油饱和度计算方法。利用该方法对实测井的水淹层段进行计算,其结果与岩心分析值吻合良好,绝对误差在±5%之间;并且结合该参数,利用"Soy-So双饱和度法"进行A油田的水淹层解释,解释结论与油井实际初产情况吻合,方法的适用性较好。