马迹山大直径嵌岩桩施工技术

宝钢马迹山矿石中转港二期工程中的外海大直径嵌岩桩施工是工程的关键,本文结合马迹山大直径嵌岩桩施工的实际情况,着重介绍嵌岩桩施工平台、钻机型号选择以及钢筋笼安放和成孔中遇到的难题及解决办法,为今后类似工程积累经验.     

舟山港马迹山港区宝钢矿石码头大体积混凝土裂缝控制措施

舟山港马迹山港区宝钢矿石码头二期工程现浇墩台、横梁体积大为高性能混凝土,为有效控制混凝土裂缝选择掺改胶凝材料的组成和选用新一代缓凝型减水剂的方法推迟大体积混凝土的水化热温峰的时间和降低温峰值以及有效的技术措施,取得了较好的效果。     

镇江某商务区大直径泥质软岩嵌岩桩承载力研究

在镇江地区广泛分布的泥岩是一种软岩,按现行钻探取样方法取得的力学指标结果通常偏低。以该工程为例对泥质软岩嵌岩桩承载力的确定方法进行比较研究,提出以现场天然岩石抗压强度作为入岩控制依据,采用预埋荷载装置法进行大直径端阻力载荷试验结果作为承载力设计依据的建议。经沉降检测,现该主体建筑物已达稳定标准。     

嵌岩桩的竖向承载力分析

通过实验对比,分析桩侧阻力、桩端阻力对嵌岩桩的实际竖向承栽力的影响,并列举工程实例加以证明.     

浅谈嵌岩钻孔咬合桩施工技术

咬合桩技术已相当成熟,但当遇到岩层时如何施工国内还未见相关报道,文章结合昆明地铁三号线石咀站明挖段嵌岩钻孔咬合桩支护结构施工介绍嵌岩钻孔咬合桩施工技术。     

浅析7m嵌岩桩施工技术

介绍了在陡坡处嵌岩桩的施工方法及注意事项.     

嵌岩桩承载特性的新灰关联理论研究

根据灰色系统理论中灰关联分析的方法,引用灰关联分析的一种新的理论模型,应用于嵌岩桩承载特性的分析,并与邓聚龙教授提出的公式计算所得的结果进行比较,说明桩侧土阻力对嵌岩桩承载力有显著的贡献。     

冲击成孔工艺在斜嵌岩桩施工中的应用

本文主要根据中化兴中30万吨级油码头嵌岩桩施工经验,介绍冲击成孔工艺在斜桩嵌岩桩施工中的应用,以供类似工程项目参考。     

公路桥梁桩基嵌岩桩施工工艺

公路桥梁桩基嵌岩桩对底部沉淀层厚度有严格的要求,而在实际施工过程中往往由于施工工艺操作的不当,出现桩基底部沉淀层厚度超过规范要求,造成桩基质量事故。本文对吹孔压浆处理某桥梁桩基底部沉渣的施工工艺进行简要的介绍。     

大直径端承桩与嵌岩桩在基础设计中的合理应用

结合贵阳市小河区软质泥岩通过大直端承桩,嵌岩桩的设计比较,提出了软质泥岩的经济选型。     

海洋工程中长桩吊桩工艺的研究

世界对能源的需求增加,导致最近几年海洋工程的迅猛发展,海洋工程的作业水深也越来越大。作为导管架永久固定支撑结构的主桩,其长度也随着水深的增加而增加,已大大超过工作母船的吊高极限。如何把长桩从驳船上吊放下水是深水导管架安装必须研究的课题之一。     

某工程嵌岩人工挖孔桩施工中几个问题的探讨

通过该工程实例,介绍了嵌岩人工挖孔桩在特殊地质条件下的遇到的几个问题及施工措施.     

嵌岩桩桩极限承载力影响因素分析

讨论了嵌岩桩的荷载传递机理,在此基础上,结合现阶段工程实践经验,分析了嵌岩桩在不同性态下的极限承载力的确定,利用灰色理论确定了影响嵌入深度的各因素的重要性等级,并与试验结论吻合良好。     

大直径端承桩与嵌岩桩在基础设计中的合理应用

结合贵阳市小河区软质泥岩通过大直端承桩,嵌岩桩的设计比较,提出了软质泥岩的经济选型.     

嵌岩桩的承载性状及其单桩承载力计算方法的思考

本文在分析嵌岩桩承载性状的基础上,结合所嵌入岩石强度的差异进一步分析嵌岩桩在不同岩石中的承载性状。单桩承载力是由桩周土的总侧阻力、嵌岩段总侧阻力及总端阻力这三部分组成的,本文选取有关规范单桩承载力计算公式进行对比,分析其差异,并结合工程案例对嵌岩桩的分类进行阐述。     

库区深水裸岩嵌岩桩护筒跟进冲击成孔

介绍长江中上游地区深水裸岩嵌岩桩护筒跟进冲击成孔施工方法。     

土质地基系数m与桩径D关系的数值试验研究

为探究土质地基系数与桩径的关系,以贵州某水平受荷嵌岩桩为工程背景,在保持水平荷载、土质条件、土体弹性模量等因素一致的前提下,基于ANSYS软件平台和"m"法来进行水平受荷嵌岩桩模拟试验。通过对试验结果分析得到以下结论:桩顶水平位移与桩径正相关;存在临界桩径,在该桩径以内参数m与桩径负相关,在该桩径以外参数m随桩径变化出现波动现象;参数m对桩径的变化反应极为敏感。     

桩靴式导管架基础承载特性数值模拟研究

海上升压站基础受到海洋复杂的环境荷载作用,因此开展导管架基础的稳定性分析,具有重要工程意义。以大连庄河某海上升压站基础为研究对象,建立桩靴式导管架基础ABAQUS数值模型,开展导管架基础水平承载特性数值模拟研究,得到如下结论：桩靴式导管架基础水平荷载-水平位移(Q-s)特性曲线显示,水平位移为0.25 m时,Q-s曲线出现转折点,确定其水平极限承载力约为13 MN;此时,上拔桩的竖向位移约为下压桩的2倍,造成导管架基础失稳破坏。上拔桩和下压桩的桩身绕度分布相似,泥面以下15 m区域桩身基本不发生变形;上拔桩和下压桩桩身的应力随着入泥深度的变化规律相似,入泥深度5 m处桩身应力达到最大值;上拔桩和下压桩桩身的p-y曲线相似,桩周土体受到群桩效应的影响不明显。     

基于假想固结点法的桩身计算长度研究

为了更精确计算墩柱的计算长度,视桩身为不受土层影响的纯弯构件,通过控制桩身在地面(最低冲刷线)处的水平位移和转角与m法计算结果相等,推导出桩身计算长度,即假想固结点至桩顶的距离。算例结果表明:通过改进后的假想固结点公式计算出的非嵌岩桩桩顶水平位移和转角的结果与实际变形更吻合。     

水平受荷嵌岩群桩内力和变形与土体含水率关系的研究

为探究土体含水率对水平受荷嵌岩群桩内力和变形的影响情况,本文以贵阳五里冲一边坡支护中挡土墙下的群桩基础为工程背景,采用"m"法来对桩基进行求解。结果表明:基桩顶部、中下部处的弯矩明显受土体含水率影响,处在基岩中桩段弯矩几乎不受土体含水率影响,桩身弯矩峰值出现在桩中部并且其上部、下部的弯矩分别与土体含水率正、负相关;基桩剪力峰值出现在桩身中下部处并且其位置随土体含水率增加而下移,基桩上、下部的剪力分别与土体含水率正、负相关;桩身水平位移与土体含水率正相关。