粉末冶金热作模具材料的热处理工艺

粉末冶金热作模具材料综合了模具钢和硬质合金各自的特点,成为一种介于模具钢和硬质合金之间的具有高强度、高耐磨及良好韧性的新型合金热作模具材料.通过热处理可改善其组织结构,达到提高性能和延长使用寿命的目的.高强高耐磨粉末冶金热作模具材料的可热处理性主要取决于基体的性质.作用于高强高耐磨粉末冶金热作模具材料基体上的热处理工艺,例如退火、淬火、回火等各种热处理工艺,可以获得满足使用性能要求的模具;同时可得出适用于高强高耐磨粉末冶金热作模具材料的最佳热处理工艺规范,提高热作模具在生产中的使用寿命.     

钛表面仿生矿化磷酸钙涂层的工艺研究

以工业纯钛为基体,采用仿生法制备钛基磷酸盐涂层复合材料。对钛基进行酸碱活化处理和热处理后浸入模拟体液进行矿化,分析碱液浓度和处理时间、热处理温度等因素对钛基表面活性的影响。研究发现,当碱溶液浓度为9 mol/L、处理时间为10 h时,钛基体的表面粗糙度和表面能达到最大;随着热处理温度升高,钛基在模拟体液中矿化形成的磷灰石增多。但当热处理温度超过700 ℃时,钛基体表面的二氧化钛凝胶层结构改变,钛表面层与溶液的离子交换能力下降,磷灰石形成量减少。该研究可为钛及其合金在骨植入材料中的临床应用提供理论和实践依     

SiCp/Al复合材料断裂韧性的影响因素及思考

本文着重阐述了SiCp/Al复合材料断裂韧性的影响因素,其影响因素有增强相的尺寸、形状以及含量,热处理工艺,基体与增强相具有不同的膨胀系数,金属基体的化学成份等,笔者在前人研究的基础上提出了几点设想.     

ITO薄膜的电学性能研究

以In金属和SnCl4·5H2 O作为原材料 ,采用溶胶一凝胶法在玻璃基体上制备了高质量的ITO薄膜 ,并分析了Sn掺杂时、热处理温度、热处理时间三种工艺参数对ITO薄膜电学性能的影响 ,确定了ITO薄膜的相组成     

热处理时间对ITO薄膜显微组织及光电性能的影响

采用溶胶一凝胶法在玻璃基体上制备了ITO薄膜,研究了后续热处理时间对ITO薄膜显微组织及光电性能的影响.研究结果表明:随着热处理时间的延长,ITO薄膜的微观形貌发生了很大的变化,出现了小丘生长并伴随着回复与再结晶过程,严重影响了ITO薄膜的光电性能.     

热处理时间对IT0薄膜显微组织及光电性能的影响

采用溶胶一凝胶法在玻璃基体上制备了ITO薄膜,研究了后续热处理时间对ITO薄膜显微组织及光电性能的影响。研究结果表明:随着热处理时间的延长,ITO薄膜的微观形貌发生了很大的变化,出现了小丘生长并伴随着回复与再结晶过程,严重影响了ITO薄膜的光电性能。     

Gr2棒材局部异常亮斑分析

Gr2合金以其优良的综合性能应用于各个领域.采用金相、化学、硬度分析等方法对某Gr2合金棒材中的两处亮斑展开研究,通过对亮斑部位和基体的显微组织形貌、化学成分和硬度的研究,发现缺陷部位显微组织与基体存在本质差异,得出亮斑出现的原因是材料热处理时局部升温过高的结论.     

马氏体基体含碳量对球铁磨损性能的影响

对于存在冲击载荷的磨料磨损中，要求材质不仅应具有好的抗磨料磨损性能，而且还应具有优良的抗冲击疲劳能力。马氏体球体具有这种性能，而且价格便宜，当大量使用时，会带来良好的经济效益。针对于此，本文主要研究马氏体基体的变化对材料的磨性的影响。1实验材料材料的金相组织为：球状石墨、回火马氏体、少量残余奥氏体。2实验方法2．1材料成分及热处理工艺材料成分加表：在热处理工艺中，由于组织中的石墨球相当于“碳库”，故随着奥氏体化温度的改变，溶于基体中的碳量会随之改变，从而使获得的马氏体基体具有不同的含碳量，奥氏体化温…     

缸套材质选择与热处理工艺研究

以球墨铸铁QT600-3为试验材料,经过对QT600-3采取不同的热处理方法及热处理工艺,通过摩擦、磨损检测,研究了QT600-3经正火﹑调质﹑氮化处理后的相对耐磨性。并就QT600-3在氮化中出现的针孔问题提出了解决方案。经调质处理后硬度值提高及基体改变提高了QT600-3的耐磨性,通过对氮化试样进行离子衍射分析,得出自由渗碳体和磷共晶是产生氮化针孔的原因。     

掺杂纳米微晶玻璃制备及性能表征综合实验

将最新的科研成果引入实验教学,设计了纳米微晶玻璃的制备及性能表征综合实验。利用高温熔融冷却法制备玻璃基体,利用差热分析对其析晶性能进行分析;通过改变热处理温度及时间等工艺参数,对玻璃基体进行精密的热处理,获得一系列具有不同物化性能的微晶玻璃;最后利用X射线衍射仪、透射电镜、荧光光谱仪和分光光度计等现代分析测试手段对样品的性能进行表征与分析。结果表明,在620℃进行热处理2h后,可以从玻璃相中析出纯的NaYF4晶相,微晶颗粒尺寸约为27.3nm,通过Er3+/Yb3+稀土离子共掺可以获得最佳的光谱吸收和上转换发光性能。该实验涵盖知识点多且简单易行,有利于提高学生的综合运用知识和进行科研的能力。     

铝基体上化学镀Ni-P合金层组织结构的研究

对铝基体上形成的Ni-P合金镀层的组织结构进行了探讨,结果表明:非晶态Ni-P合金镀层以层片状沉积,表面具有胞状结构,镀层的磷含量及热处理温度对Ni-P合金层的组织结构有影响。     

Fe-16Mn-3.5C-3Si-3Cu高锰TWIP合金铸铁的热处理金相组织分析

通过改变加热温度和保温时间,研究不同热处理工艺对Fe－16Mn－3.5C－3Si－3Cu高锰TWIP合金铸铁组织的影响,对试样进行物相分析和金相组织观察。实验结果表明:随着加热温度和保温时间的增加,组织中退火孪晶的数量增加,孪晶发育趋于完善。热处理后其室温组织为单一奥氏体;热处理的合金铸铁拉伸变形后,产生大量形变孪晶,其变形后的基体仍然保持单一奥氏体组织,未发生马氏体相变,发生了完全的TWIP效应。     

AlN/ZL101原位复合材料的正交实验研究

通过正交实验分析,利用气液反应法制备原位AlN/ZL101复合材料并确定了其最佳成分,测试了复合材料的力学性能并对该材料进行了显微金相分析和透射电子显微分析。研究结果表明:AlN/ZL101原位复合材料中原位生成增强体AlN的尺寸为30nm左右,均匀分布于共晶体内部,同基体结合良好;由于细小增强相的作用,热处理后复合材料中的共晶硅以粒状形态均匀分布于基体中。     

镀膜托帕石的工艺技术及发展现状

本文对镀膜托帕石的工艺技术及发展现状进行了阐述,分析了镀膜托帕石产生颜色的主要原因为膜层成分,并指出热处理会对镀膜托帕石的颜色产生影响.镀膜托帕石膜层与宝石基体之间的反应机制为"扩散机制"或"化学键结合机制".本文还对镀膜托帕石的表面鉴定特征进行了初步描述.     

Ce3+掺杂铝酸锌微晶玻璃的制备与发光性能研究

采用溶胶-凝胶法成功制备Ce3+:ZnO - Al2O3 - SiO2(ZAS)微晶玻璃。通过X射线粉末衍射（XRD）、透射电镜（TEM）和荧光光谱仪（PL）系统研究了铈离子掺杂浓度与热处理温度对ZAS微晶玻璃的结构与发光性能的影响。结果表明,900℃热处理后在非晶基体中析出了平均晶粒尺寸为13nm的ZnAl2O4尖晶石纳米晶;ZAS微晶玻璃的荧光发射峰峰值位于381nm,属于Ce3+离子的5d→4f跃迁,当Ce3+掺杂浓度为3%时发光性能达到最佳。     

钢的热处理数值模拟研究进展

热处理是改善和优化钢铁材料性能的一个重要手段,热处理后工件组织分布直接决定了材料的最终力学性能和使用性能.传统的热处理工艺开发多采用经验和半经验的方法,不仅耗费大量的人力、财力,而且难以精确地控制质量.随着计算机技术的发展和新的模拟技术的出现,热处理过程的数值模拟也随之成为一个备受关注的研究领域.本文回顾了典型的热处理组织模拟以及材料力学性能预测方法,探讨了温度变化、相变及相变塑性对热处理后残余应力分布的影响,并就热处理数值模拟中存在的问题和发展前景作了总结.     

自保护膏剂渗硼及复合热处理对耐磨性的影响

本通过对渗硼层显微组织和性能的分析及渗硼后试件耐磨性的试验，研究了自保护膏剂渗硼及复合热处理工艺对工件耐磨性的影响。结论是：自保护膏剂渗硼后，进行不同温度复合热处理，表面高硬度的硼化组织与不同种类的基体组织结合，所表现出的耐磨性是不同的。     

浅谈钢的表面热处理方法

钢的热处理是通过钢在固态下的加热、保温和冷却,改变钢的内部组织,从而改变性能的一种工艺方法。本文从钢的热处理曲线图入手,着重分析了钢的表面淬火和化学热处理的方法和特点,以及在实际中的应用。     

提高《金属材料与热处理》教学质量的策略

《金属材料与热处理》主要介绍金属材料的成分、性能、用途、加工方法和各种热处理方法。如果选材不当,或者热处理不合理,都会影响零件的寿命和使用性能。课程内容比较抽象,容易使学生厌学。文章探讨了提高教学质量的六种策略。     

考虑自增强影响的Ⅲ型复合材料气瓶连续损伤模拟及渐进失效分析（英文）

目的:成型后的金属内胆复合材料气瓶,即III型复合材料气瓶(以下简称气瓶),需采用自紧工艺来提高疲劳寿命。最佳自紧压力是自紧工艺的重要参数。本文旨在建立确定最佳自紧压力和气瓶渐进失效的有限元方法,研究自紧后气瓶纤维和基体损伤演化规律,并探讨自紧后气瓶复合材料层和金属内衬层的应力变化。创新点:1.建立针对三维气瓶的Hashin失效准则和指数型损伤演化的渐进失效模型,并通过ABAQUSUMAT隐式有限元方法确定气瓶最佳自紧压力;2.通过渐进失效分析,揭示自紧后的气瓶纤维和基体损伤的损伤演化规律,并阐明自紧对气瓶渐进失效的影响。方法:1.基于连续损伤力学,建立三维Hashin失效准则和指数型损伤演化的渐进失效理论模型;2.通过ABAUQS-UMAT二次开发用户子程序实现渐进失效理论模型,并开展气瓶渐进失效计算;3.通过平板拉伸算例以及与气瓶试验数据对比,验证模型的准确性。结论:1.基体损伤首先出现在螺旋层,而纤维损伤首先出现在环向层。2.除了自紧后的泄压阶段和自紧后重新加压至压力值等于自紧压力的升压阶段,有无自紧的气瓶损伤演化规律基本一致;而在上述泄压和升压阶段,基体损伤保持不变,说明经过自紧后的气瓶在工作压力下存在基体损伤。3.当内压压力低于自紧压力时,自紧工艺才会影响气瓶应力分布;且随着压力的升高,基体损伤不变,内衬应力减少,纤维应力增加;此外,经过自紧的气瓶在工作压力下最大环向和轴向内衬应力减少且出现在筒体部分的两端。